Tạp chí Nghiên cứu khoa học Đại học Sao đỏ - Số 2 (73) 2021
Tóm tắt Tạp chí Nghiên cứu khoa học Đại học Sao đỏ - Số 2 (73) 2021: ...ến khả năng tự hồi phục mòn của phụ gia nano TiC trong dầu bôi trơn CF-4 15W/40 49 Nguyễn Đình Cương ghiên cứu, dự đoán cấu trúc trong quá trình đông đặc hợp kim nhôm A356 bằng mô hình MCA 2-D&3-D 55 Vũ Hoa Kỳ Đào Văn Kiên Mạc Thị Nguyên Dương Thị Hà NGHIÊN CỨU KHOA HỌC Tạp chí Nghiên...cối còn chất lỏng đóng vai trò là chày, chất lỏng cao áp sẽ tác dụng vào bề mặt phôi, tạo hình các biên dạng ngóc ngách phức tạp mà công nghệ dập tạo hình truyền thống khó có thể thực hiện được [2-5]. Nguyên lý quá trình DTT phôi tấm đơn được thể hiện trên Hình 1. Người phản biện: 1. PGS. ...Q ch và áp suất tạo hình P th được xây dựng như trên Hình 8 và 9 như sau: Hình 8. Đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa Q ch và P th khi S* = 0.91 Hình 9. Đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa Q ch và P th khi S* = 1.09 Qua các đồ thị Hình (7-9) cho thấy xu hướng áp s...
Nội dung tài liệu Tạp chí Nghiên cứu khoa học Đại học Sao đỏ - Số 2 (73) 2021, để tải tài liệu về máy bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên
ày cho tạo hình chi tiết dạng cầu,
côn, bất đối xứng. Trong khi đó, chi tiết có tính khái
quát hơn là dạng trụ thì chưa có những nghiên cứu
cụ thể. Vì vậy, để nắm được công nghệ này, chúng
tôi nghiên cứu chi tiết dạng trụ thấp để khảo sát một
số yếu tố công nghệ ảnh hưởng đến chất lượng sản
phẩm. Với phương tiện là mô phỏng số, chúng tôi xét
đến cụ thể ảnh hưởng của áp suất chất lỏng, áp lực
chặn vành phôi tới bán kính góc lượn tương đối ở đáy
sản phẩm.
2. THIẾT LẬP BÀI TOÁN
2.1. Đối tượng nghiên cứu
Đối tượng nghiên cứu được lựa chọn là chi tiết dạng
trụ như Hình 2a. Trong công nghệ dập thủy tĩnh, sản
phẩm được tạo hình theo biên dạng của cối Hình 2b.
Đây là hình dạng cơ bản, điển hình trong các nghiên
cứu về công nghệ tạo hình nói chung.
a. Sản phẩm b. Cối thủy nh
Hình 2. Sản phẩm được lựa chọn [13]
Phương pháp nghiên cứu được sử dụng ở đây là mô
phỏng số. Phần mềm Dynaform là phần mềm chuyên
dụng cho mô phỏng dập tấm bởi tính tiện ích và kết
quả chính xác cao. Do vậy, phần mềm này được lựa
chọn để nghiên cứu bài toán dập thủy tĩnh trong bài
báo này.
Mục tiêu của nghiên cứu: ác định mối quan hệ giữa
áp suất tạo hình và áp suất chặn, mối quan hệ giữa áp
suất chặn và bán kính đáy sản phẩm.
Vật liệu sử dụng để nghiên cứu thực nghiệm là thép
DC04 có chiều dày S
0
= 0.8; 1.0; 1.2 mm. Đây là vật
liệu chuyên dùng trong dập tấm và được sử dụng rất
phổ biến trong công nghiệp ô tô, các tính chất của vật
liệu như Bảng 1 và Bảng 2.
Bảng 1. Thành phần hóa học của thép DC04
Mác thép C (%) Mn (%) P (%) S (%)
DC04 max 0.08 max 0.4 max 0.03 max 0.03
Vật liệu DC04 đang xét có hệ số dập vuốt tới hạn
m = 0.53, như vậy việc lựa chọn kích thước sản phẩm
và phôi có hệ số dập vuốt m = 0.63 là hợp lý để đủ
dập 1 lần.
LIÊN NGÀNH CƠ KHÍ - ĐỘNG LỰC
Tạp chí Nghiên cứu khoa học, Trường Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190, Số 2 (73) 2021
Bảng 2. Đặc nh kỹ thuật của thép DC04
Mác
thép
Cơ nh
Mác thép
tương đương
DC04
σ
m
(MPa) σ
f
(MPa) δ (%) ρ (kg/cm Russia-GOST
08kp Japan-
JIS SPCE314-412 210-280 38 7.8*10
-3
Hình 3. Đường cong ứng suất - biến dạng của vật liệu DC04
Vật liệu luôn là yếu tố đầu vào hết sức quan trọng và
quyết định tính chính xác cũng như độ tin cậy của một
quá trình công nghệ. Trong mô phỏng số cần đưa vào
đường cong chảy và các thông số cơ học của vật liệu.
Phôi tấm được cán nguội, sau đó được ủ để đồng đều
lại ứng suất. Giả thiết rằng vật liệu đẳng hướng. Khi
thực hiện thí nghiệm thử cơ tính đối với vật liệu DC04,
xác định được đường cong ứng suất và biến dạng của
vật liệu như trên Hình 3.
2.2. Các thông số điều kiện biên và đầu ra của bài toán
mô phỏng
* Mô hình hình học
Mô hình hình học (bao gồm phôi, cối và chặn) dựa trên
yêu cầu chính xác của sản phẩm và bề mặt khuôn dập
tạo hình thực tế (Hình 4).
Hình 4. Mô hình hình học
Mô hình sau khi được thiết lập vào phần mềm Dynaform
có thể tiến hành tính toán mô phỏng. Mô hình bài toán
DTT tấm đơn được lựa chọn trong phần mềm.
* Điều kiện chuyển vị
- Cối đứng yên;
- Phôi đặt trên bề mặt cối;
- Chặn đi xuống để chặn phôi;
- Quá trình kết thúc khi phôi được áp sát vào lòng cối.
* Các điều kiện về phôi và cối chất lỏng
Các thông số về phôi được cho trong Bảng 3.
Bảng 3. Thông số phôi
Vật liệu DC04
Đường kính phôi D
3
110 mm
Chiều dày S
3
0.8 mm; 1.0 mm; 1.2 mm
Chiều dày tương đối S* = S
0
D
0
*100 0.73; 0.91; 1.09
Sản phẩm được tạo hình bằng công nghệ DTT, do đó
kích thước sản phẩm sẽ phụ thuộc vào kích thước của
cối. Thay đổi kích thước về chiều sâu của cối, ta được
các sản phẩm với mức độ tạo hình khác nhau.
Các thông số của cối chất lỏng được cho trong Bảng 4.
Bảng 4. Thông số của cối chất lỏng
Đường kính lòng cối d 70 mm
Chiều sâu cối h
16, 18, 20 mm
Bán kính miệng cối R
mc
5 mm
Bán kính đáy cối R
dc
6 mm
Chiều sâu tương đối của cối H* 23; 26; 29
Áp suất tạo hình và áp suất chặn vành phôi có quan
hệ mật thiết với nhau. Với một áp suất tạo hình xác
định, sẽ tồn tại một giá trị lực chặn tối đa để chất lỏng
không bị mất áp. Do vậy, thực tế việc tạo hình bán
kính đáy sản phẩm R
d
sẽ phụ thuộc vào các yếu tố
như: Áp suất chặn (hay lực chặn), chiều sâu cối, chiều
dày phôi, ma sát,...
* Điều kiện ếp xúc
Trong các mô phỏng dưới đây, để tình trạng bôi trơn
tốt, hệ số ma sát được lấy là m = 0.2.
Quá trình tạo hình sản phẩm bằng mô phỏng số thể
hiện qua Hình 5.
Hình 5. Quá trình tạo hình sản phẩm
NGHIÊN CỨU KHOA HỌC
Tạp chí Nghiên cứu khoa học, Trường Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190, Số 2 (73) 2021
Khi áp suất chặn tăng trên giá trị Q
ch
= 125 bar kết quả
mô phỏng Hình 6 cho thấy có sự thay đổi về màu sắc
trên thân sản phẩm dập, vùng màu đỏ bắt đầu xuất
hiện tại phần góc lượn chi tiết dập thể hiện sản phẩm
có thể bị rách. Do đó, giá trị áp suất Q
ch
= 125 bar được
xác định là giới hạn tối đa của áp suất chặn.
Hình 6. Sản phẩm bị rách tại áp suất chặn
Q
ch
= 125 bar
Qua nghiên cứu bằng mô phỏng, miền áp suất chặn
được lựa chọn thích hợp để khảo sát cả 3 loại chiều
dày phôi tương đối của phôi và 3 loại chiều sâu tương
đối của cối là Q
ch
= (80 ÷ 115) bar.
3. KẾT QUẢ VÀ THẢO LUẬN
3.1. Xây dựng quan hệ giữa áp suất chặn Q
và áp suất
tạo hình P
th
Từ kết quả khảo sát miền giá trị mô phỏng trên, mối
quan hệ giữa áp suất chặn Q
ch
và áp suất tạo hình P
th
được thiết lập.
Hình 7. Đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa Q
ch
và P
th
khi S* = 0.73
Đồ thị Hình 7 cho thấy trong quá trình DTT, áp suất
chặn phôi tăng thì áp suất chất lỏng tạo hình tương
ứng cũng tăng.
Ở cùng chiều sâu tương đối của cối, áp suất chặn Q
ch
tỷ lệ thuận với áp suất chất lỏng tạo hình P
th
. Ở các
chiều sâu khác nhau, các đường đồ thị có dạng tương
tự nhau, như vậy có nghĩa mối quan hệ giữa áp suất
chặn Q
ch
và áp suất tạo hình P
th
luôn đồng biến trong
các trường hợp được xét. Tuy nhiên, xét tại một giá
trị áp suất chặn Q
ch,
tương ứng với 3 mức chiều sâu
tương đối H* sẽ có 3 giá trị áp suất tạo hình P
th
. Ở
chiều sâu tương đối H* thấp hơn thì giá trị áp suất tạo
hình P
th
lại cao hơn.
Khảo sát tương tự cho các trường hợp khác chiều dày
tương đối S* = 0.91 và S* = 1.09 xác định được giá trị
áp suất tạo hình P
th
cần thiết. Đồ thị quan hệ giữa áp
suất chặn Q
ch
và áp suất tạo hình P
th
được xây dựng
như trên Hình 8 và 9 như sau:
Hình 8. Đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa Q
ch
và P
th
khi S* = 0.91
Hình 9. Đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa Q
ch
và P
th
khi S* = 1.09
Qua các đồ thị Hình (7-9) cho thấy xu hướng áp suất
chặn Q
ch
tăng thì áp suất tạo hình P
th
cũng tăng lên.
Đồng thời các đồ thị cũng thể hiện rằng với cùng áp
suất chặn, ở chiều sâu tương đối khác nhau thì giá trị áp
suất chất lỏng tạo hình là khác nhau. Qua khảo sát, dải
áp suất tạo hình phù hợp cho cả 3 loại chiều dày tương
đối phôi được lựa chọn là P
th
= (350 ÷ 550) bar.
3.2. Xây dựng quan hệ áp suất chặn Q
với bán kính
sản phẩm R
d
- Xét trường hợp S* = 0.73 tại các cối có chiều sâu
tương đối H* = 23; 26; 29
Sau khi xác định được bán kính từng sản phẩm, đồ
thị mối quan hệ giữa áp suất chặn Q
ch
và bán kính
đáy sản phẩm R
d
, đồ thị giữa áp suất tạo hình P
th
và
Áp suất chặn phôi Q
ch
(bar)
Áp suất chặn phôi Q
ch
(bar)
Áp suất chặn phôi Q
ch
(bar)
LIÊN NGÀNH CƠ KHÍ - ĐỘNG LỰC
Tạp chí Nghiên cứu khoa học, Trường Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190, Số 2 (73) 2021
bán kính đáy sản phẩm R
d
được xây dựng như trên
Hình 10.
Qua các đồ thị Hình (7-9) cho thấy xu hướng áp suất
chặn Q
ch
tăng thì áp suất tạo hình P
th
cũng tăng lên.
Đồng thời các đồ thị cũng thể hiện rằng với cùng áp
suất chặn, ở chiều sâu tương đối khác nhau thì giá trị áp
suất chất lỏng tạo hình là khác nhau. Qua khảo sát, dải
áp suất tạo hình phù hợp cho cả 3 loại chiều dày tương
đối phôi được lựa chọn là P
th
= (350 ÷ 550) bar.
3.3. Xây dựng quan hệ áp suất chặn Q
với bán kính
sản phẩm (R
d
)
a. Xét trường hợp S* = 0.73 tại các cối có chiều sâu
tương đối H* = 23; 26; 29
Sau khi xác định được bán kính từng sản phẩm, đồ
thị mối quan hệ giữa áp suất chặn Q
ch
và bán kính
đáy sản phẩm R
d
, đồ thị giữa áp suất tạo hình P
th
và bán kính đáy sản phẩm R
d
được xây dựng như
trên Hình 10.
a. Q
ch
và R
b. P
th
và R
Hình 10. Đồ thị biểu diễn mối quan hệ giữa Q
ch
và R
; P
th
và R
khi H* = 23
Từ đồ thị Hình 10 cho thấy: Khi áp suất chặn
Q
ch
= (80÷90) bar, tương ứng áp suất tạo hình
P
th
= (360÷410) bar, áp suất tạo hình P
th
càng cao thì
bán kính đáy sản phẩm R
d
hình thành càng nhỏ. Bởi
áp suất chặn lúc này hợp lý, phù hợp cho việc phôi kéo
vào và điền đầy đáy cối.
Khi áp suất chặn Q
ch
= (90÷115) bar tương ứng áp suất
tạo hình P
th
= (410 ÷ 550) bar, áp suất tạo hình P
th
càng
cao thì bán kính đáy sản phẩm R
d
cũng càng lớn theo.
Nguyên nhân vì với áp suất tạo hình P
th
cao, để tránh
mất áp thì áp suất chặn Q
ch
vành phôi khi đó cũng phải
cao lên. Do đó, khi phôi kéo vào lòng cối sẽ khó khăn
hơn, nên việc điền đầy vào đáy cối cũng khó hơn.
Giá trị áp suất chặn tối ưu cho trường hợp này để bán
kính đáy đạt nhỏ là Q
ch
= 90 bar tương ứng áp suất tạo
hình P
th
= 410 bar.
- Trường hợp H*= 26 và H* = 29: Tiến hành quá trình
mô phỏng tương tự như trên, ta xây dựng được đồ thị
quan hệ của áp suất chặn Q
ch
và bán kính bán kính
đáy sản phẩm R
d
như trên Hình 11.
Hình 11. Mối quan hệ giữa Q
ch
và R
khi chiều dày
tương đối của phôi S* = 0.73
Từ đồ thị Hình 11 thấy rằng, mặc dù ở các chiều sâu
tương đối H* khác nhau, tuy nhiên quy luật phụ thuộc
của bán kính góc lượn sản phẩm R
d
vào áp suất chất
chặn phôi Q
ch
là tương tự như nhau.
Ở mỗi trường hợp chiều sâu tương đối H*, đều tồn tại
hai khoảng giá trị: R
d
nghịch biến với Q
ch
và R
d
đồng
biến với Q
ch.
Điều này được giải thích tương tự như
trường hợp S*= 0.73 và H* = 23, đó là ở khoảng giá trị
ban đầu, áp suất chặn là phù hợp, vừa phải cho kim
loại kéo vào. Dưới tác dụng của áp suất tạo hình P
th
,
việc điền đầy tạo bán kính đáy R
d
nhỏ dần sẽ dễ dàng
hơn. Ở giai đoạn sau, áp suất chặn Q
ch
tăng cao, áp
suất tạo hình P
th
cũng tăng cao. Tuy nhiên, khi kéo phôi
vào sẽ khó khăn hơn, do đó việc điền đầy bán kính đáy
cối sẽ khó khăn hơn.
Như vậy, với mỗi chiều sâu tương đối của cối, luôn
tồn tại giá trị áp suất chặn Q
ch
tương ứng với áp suất
tạo hình P
th
phù hợp để sản phẩm đạt bán kính đáy R
d
nhỏ nhất.
b. Xét trường hợp phôi có chiều dày tương đối S*= 0.91;
1.09 tại các cối có chiều sâu tương đối H* = 23; 26; 29
Tiến hành tương tự như phần (a), ảnh hưởng của áp
suất chặn Q
ch
đến việc tạo hình bán kính đáy sản phẩm
R
d
được xây dựng trên đồ thị Hình 12 và 13.
70 80 90 100 110 120 130
Áp suất chặn phôi Q
ch
(bar)
Áp suất tạo hình P
th
(bar)
Áp suất chặn phôi Q
ch
(bar)
NGHIÊN CỨU KHOA HỌC
Tạp chí Nghiên cứu khoa học, Trường Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190, Số 2 (73) 2021
Hình 12. Mối quan hệ giữa Q
ch
và R
khi chiều dày
tương đối của phôi S* = 0.91
Hình 13. Mối quan hệ giữa Q
ch
và R
khi chiều dày tương
đối của phôi S* = 1.09
Tổng hợp từ 3 đồ thị Hình (11-13) cho thấy các dạng
đường đồ thị thể hiện quan hệ giữa áp suất chặn phôi
Q
ch
và bán kính đáy R
d
ở các trường hợp chiều dày
tương đối thay đổi và chiều sâu tương đối thay đổi là
tương tự như nhau.
Ảnh hưởng của áp suất chặn Q
ch
đến bán kính đáy sản
phẩm R
d
chia làm 2 giai đoạn, bao gồm:
Giai đoạn 1: Áp suất chặn tăng thì bán kính đáy giảm
thể hiện ở nửa đường đồ thị bên trái. Nguyên nhân do
lực chặn hợp lý khi tăng dần, phôi dễ kéo vào lòng cối
nên ngày càng áp sát theo biên dạng đáy cối.
Giai đoạn 2: Áp suất chặn tăng thì bán kính đáy tăng
lên, thể hiện ở nửa đường đồ thị bên phải. Ở đây,
nguyên nhân do áp suất chặn tăng, phôi khó kéo vào
hơn nên việc áp sát biên dạng lòng cối cũng khó hơn.
4. KẾT LUẬN
Mô phỏng số cho thấy sự phụ thuộc, tác động qua lại
lẫn nhau của các yếu tố công nghệ và ảnh hưởng của
các yếu tố công nghệ đến chất lượng sản phẩm trong
quá trình dập thủy tĩnh phôi tấm.
Mô phỏng số với các điều kiện biên gần với thực tế sẽ
giúp cho việc xác định miền làm việc của các thông số
áp suất chặn Q
ch
, áp suất lòng cối P
th
cũng như đánh
giá mức độ ảnh hưởng của các thông số đầu vào (Q
ch
,
H*, S*) trong quá trình tạo hình.
Kết quả mô phỏng số cho phép xác định được mối
quan hệ giữa các yếu tố được xét (Q
ch
, H*, S*) với các
yếu tố mục tiêu (R
d
, P
th
). Điều này giúp cho việc đánh
giá kết quả về mức độ ảnh hưởng của các yếu tố khảo
sát khi dập thủy tĩnh.
Miền áp suất chặn hợp lý là Q
ch
= (80 ÷ 115) bar, tương
ứng với miền áp suất tạo hình P
th
= (350 ÷ 550) bar sẽ
làm cơ sở để xây dựng hệ thống thí nghiệm và khảo
sát thực nghiệm ở các nghiên cứu khác.
Kết quả mô phỏng có thể dùng làm tài liệu tham khảo
để xác định các mối quan hệ phụ thuộc giữa các yếu
tố khảo sát khi dập thủy tĩnh.
TÀI LIỆU THAM KHẢO
[1]. J.Homberg, Werner (2000), Untersuchungen
zur Prozessführung und zum Fertigungssystem
bei der Hochdruck-Blech-Umformung, von der
Fakultat Maschinenbau der Universitat Dortmund
zur Erlangung des Grades.
[2]. J.Homberg, Werner (2000), Untersuchungen
zur Prozessführung und zum Fertigungssystem
bei der Hochdruck-Blech-Umformung, von der
Fakultat Maschinenbau der Universitat Dortmund
zur Erlangung des Grades.
[3]. Klaus Siegert*, Markus HaÈussermann, Bruno
LoÈsch, Ralf Rieger (2000), Recent developments
in hydroforming technology, Journal of Materials
Processing Technology 98 251±258.
[4]. Tolazzi M (2010), Hydroforming applications in
automotive: a review, International, Journal
of Material Forming. 3: 307-310. doi:10.1007/
s12289-010-0768-2.
[5]. Huiwen, H., Wang, J.-F, Fan, K.-T., Chen, T.-y., Wang,
S.-Y. (2015), Development of sheet hydroforming
for making an automobile fuel tank, In: Proceedings
of the Institution of Mechanical Engineers Part B
Journal of Engineering Manufacture, Vol. 229,
Doi: 10.1177/0954405414554666.
[6]. Kocanda, A., Sadlowska, H. (2008), Automotive
component development by means of
hydroforming, Archives of civil and mechanical
engineering, Vol. 8, No. 3, 55-72.
[7]. Yaghoobi, A., Bakhshi-Jooybari, M., Gorji, A.,
Baseri, H. (2016), Application of adaptive neuro
fuzzy inference system and genetic algorithm for
Áp suất chặn Q
ch
(bar)
Áp suất chặn Q
ch
(bar)
LIÊN NGÀNH CƠ KHÍ - ĐỘNG LỰC
Tạp chí Nghiên cứu khoa học, Trường Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190, Số 2 (73) 2021
pressure path optimization in sheet hydroforming
process, International Journal of Advanced
Manufacturing Technology, Vol. 86, No. 9, 2667-
2677, doi: 10.1007/s00170-016-8349-2.
[8]. Ashra , A., Khalili, K. (2016), Investigation on
the effects of process parameters in pulsating
hydroforming using Taguchi method, Proceedings
of the Institution of Mechanical Engineers, Part B:
Journal of Engineering Manufac-ture, Vol. 230, No.
7, 1203-1212, doi: 10.1177/0954405415597831.
[9]. Yang, L., Tao, Z., He, Y. (2015), Prediction of
loading path for tube hydroforming with radial
crushing by combin-ing genetic algorithm
and bisection method, Journal of engineering
manufacture, Vol. 229, No. 1, 110-121, doi:
10.1177/0954405414523752.
[10]. Karabegović, E., Poljak, J. (2016), Experimental
modeling of uid pressure during hydroforming
of welded plates, Advances in Production
Engineering & Management, Vol. 11, 345-354,
doi: 10.14743/apem2016.4.232.
[11]. LIU Wei, Gang LIU, Xiao-lei CUI, Yong-chao XU,
Shi-jian YUAN (2011), Formability in uenced
by process loading path of double sheet
hydroforming, Transactions of Nonferrous Metals
Society of China. 21: 465 469.
[12]. Rainer Krux, Homberg Werner, Kalveram M.,
Trompeter Michael, Kleiner Matthias, Weinert
Klaus (2005), Die Surface Structures and
Hydrostatic Pressure System for the Material Flow
Control in High-Pressure Sheet Metal Forming,
Advanced Materials Research. 6-8: 385-392.
doi:10.4028/www.scienti c.net/AMR.68.385.
[13]. Assempour, A., Emami, R.M. (2009), Pressure
estimation in the hydroforming process of sheet
metal pairs with the method of upper bound
analysis, Journal of Materials Processing
Technology, Vol. 209, No. 5, 2270-2276, doi:
10.1016/j.jmatprotec.2008.05.020
[14]. Nguyễn Thị Thu, Nguyễn Văn Thành (2018),
Nghiên cứu ảnh hưởng của các thông số công
nghệ đến mức độ biến mỏng của sản phẩm trong
quá trình dập thủy tĩnh phôi tấm, Hội nghị Khoa
học và Công nghệ toàn quốc về Cơ khí lần thứ
V - VCME 2018.
THÔNG TIN TÁC GIẢ
Trần Hải Đăng
- Tóm tắt quá trình đào tạo, nghiên cứu (thời điểm tốt nghiệp và chương trình đào tạo,
nghiên cứu):
+ Năm 2006: Tốt nghiệp Đại học ngành Công nghệ kỹ thuật cơ khí, Trường Đại học Sư
phạm kỹ thuật Hưng Yên.
+ Năm 2010: Tốt nghiệp Thạc sĩ chuyên ngành Công nghệ chế tạo máy, Trường Đại học
Bách khoa Hà Nội.
+ Năm 2016: Tốt nghiệp Tiến sĩ chuyên ngành Kỹ thuật vật liệu, Trường Đại học Bách
khoa Hà Nội.
- Tóm tắt công việc hiện tại: Giảng viên khoa Cơ khí, Trưởng phòng Tuyển sinh, Trường
Đại học Sao Đỏ.
- Lĩnh vực quan tâm: Công nghệ vật liệu, công nghệ tạo hình vật liệu mới.
- Email: dangctts@gmail.com.
- Điện thoại: 0983 884 182.
NGHIÊN CỨU KHOA HỌC
Tạp chí Nghiên cứu khoa học, Trường Đại học Sao Đỏ, ISSN 1859-4190, Số 2 (73) 2021
Vũ Hoa Kỳ
- Tóm tắt quá trình đào tạo, nghiên cứu (thời điểm tốt nghiệp và chương trình đào tạo,
nghiên cứu):
+ Năm 2004: Tốt nghiệp Đại học ngành Cơ khí nông nghiệp, Đại học Nông nghiệp I, Hà
Nội (nay là Học viện ông nghiệp Việt Nam).
+ Năm 2011: Tốt nghiệp Thạc sĩ chuyên ngành Kỹ thuật cơ khí, Trường Đại học Bách khoa
Hà Nội.
+ Năm 2017: Tốt nghiệp Tiến sĩ kỹ thuật, Trường Đại học Tổng hợp Kỹ thuật lâm nghiệp
Saint Petersburg mang tên S.M. Kirov, LB Nga.
-Tóm tắt công việc hiện tại: Giảng viên khoa Cơ khí, Trường Đại học Sao Đỏ.
- Lĩnh vực quan tâm: Thiết kế máy, rung động máy.
- Email: kyhoavu@gmail.com.
- Điện thoại: 0905 402 122.
Nguyễn Thị Liễu
- Tóm tắt quá trình đào tạo, nghiên cứu (thời điểm tốt nghiệp và chương trình đào tạo,
nghiên cứu):
Năm 2008: Tốt nghiệp Trường Đại học Nha Trang, ngành Công nghệ kỹ thuật cơ khí.
Năm 2013: Tốt nghiệp Thạc sĩ ngành Công nghệ chế tạo máy, Trường Đại học Bách khoa
Hà Nội.
- Tóm tắt công việc hiện tại: Giảng viên khoa Cơ khí, Trường Đại học Sao Đỏ.
- Lĩnh vực quan tâm: Cơ sở thiết kế máy và công nghệ chế tạo máy.
- Email: utlieu84@gmail.com.
- Điện thoại: 0936 587 695.
Nguyễn Thị Thu
- Tóm tắt quá trình đào tạo, nghiên cứu (thời điểm tốt nghiệp và chương trình đào tạo,
nghiên cứu):
+ Năm 2009: Tốt nghiệp Đại học ngành Gia công áp lực, Trường Đại học Bách khoa Hà Nội.
+ Năm 2011: Tốt nghiệp Thạc sĩ ngành Gia công áp lực, Trường Đại học Bách khoa
Hà Nội.
+ Năm 2019: Tốt nghiệp Tiến sĩ ngành Kỹ thuật vật liệu, Trường Đại học Bách khoa
Hà Nội.
- Tóm tắt công việc hiện tại: Giảng viên bộ môn Gia công áp lực, Viện Cơ khí, Trường Đại
học Bách khoa Hà Nội.
- Lĩnh vực quan tâm: Công nghệ tạo hình tấm; tạo hình các chi ết bằng chất lỏng cao áp
và chi ết dạng micro.
- Email: thu.nguyenthi@hust.edu.vn.
- Điện thoại: 0976 512 385.
File đính kèm:
tap_chi_nghien_cuu_khoa_hoc_dai_hoc_sao_do_so_2_73_2021.pdf
